軸在密封間隙中滾動時，因為封液的粘性，必然發生阻止車由滾動的阻力，轉軸戰勝這部 分摩擦阻力所耗費的功將釀成暖量，使封波的溫度上升。

粘性流體對轉軸所發生的原擦力巨細可根卻牛頓摩探定律斷定，單元面積的摩擦力為 在浮動環密封中，引起封液溫度上升的暖量。

除上述轉軸摩擦功改變的部門外，另有因為 簾封液經由過程密封間隙的節流作用而放出的暖量，第一部門暖量由式計算，第二 部門節流進程放出的暖量。

上述暖較應由封液的輪回將其帶走，當發生的暖量與帶走的暖量相等時，則到達了暖平 衡,封液的溫度不再升高。

封液的動力粘度與壓力無關,取均勻溫度下的值，當溫升01求出后，再校對原先假設的 F均溫度下的粘度值。

對付系列化的離心緊縮機,其響應的浮動環密封構造尺寸也隨之系列化,意時可將浮動環密封功率耗費繪制成曲線，以便計算。

緊縮機兩頭浮環密封所耗功率與t 軸轉 速、浮環構造尺寸的關系，此曲線合用于低壓側只有一個浮環的構造,浮環尺寸為11組尺度 系列。

當被封氣體參考壓力為40x 10*Pa時，可直按依據主軸轉速、浮環的構造尺寸從圖中 假如參考壓力不即是40x 10"Pa,在出密封所耗功率,可從圖的右側在出功率修改系數，乘 以從圖左側查出的功率值即可。

已知某離心緊縮機的轉速7700 r/min,氣體入口H 力p。= 5x 10"Pa,浮環尺寸為 中132*22 (浮環直徑d= 132mm,節疏長度1= 22mm),求兩頭浮勸環密封所耗的功率。

依據已知的轉速7700 r/min及浮環尺寸4132*22在左側找到--交點，過此 交點作縱坐標的垂線得功率為16kw,因參考壓力不即是40*10'Pa,再從圖右側找到參考壓 力為5*10*Pa時的功率修改系數為0.62。

因密封腔無抽氣或加氣，故密封壓力為12*10"Pa,若取液氣壓差為0.5*105 Pa, 浮動環兩側的壓力差是則密封油壓力是12.5*10'Pa, 密封油在間陳中的活動狀況為不亂的層流活動。

關于固定環密封的設計計算，基礎上與浮動環密封雷同，如固定環密封的泄露量、摩擦 功率、密封油溫升可分離按式計算，只是式中的相對偏疼e= 0。